|
| |
  |
Перейти на главную Журналы Как видно, коэффициенты тдА примерно в два раза больше коэффициентов пульсации, приведенных в СНиП П-А.П.62, что можно объяснить принятыми при анализе пульсации скорости интервалами осреднения (один час и одна-две минуты). На рис. 6 приведены построенные по экспериментальным дан« ным [23] графики, характеризующие зависимость дисперсии пуль-сации модуля горизонтальной проекции вектора скорости от интервала осреднения. Учитывая эти данные, коэффициенты пульсации, вычисленные по формулам (45), уменьшены в 1,4 раза: *Vnip,Mope ft " 0 -0,09 Значения коэффициентов приведены в табл. 7 Руководства. При таком подходе средний квадрат смещений /-ой точки сооружения Здесь приведенное ускорение тщ -- ft=l Л7 ft* Рнс. a. Зааяскностк джсперснк лулигацнн гроекщт модула мкторя скфрос» мтра на го$»иаои¥алы1ую плоскость он вренеиа усргдпеиия 7. о - длсперсня лрн с квадрат коэффициента динамичности 2 Г (48) (Ц-еТ"К-2(1- г)вЬ + е1] " Коэффициент динамичности i определяется но графикам на рис. 6 Руководства в зависимости от ее и от логарифмического декремента колебаний б. Такой подход, принятый в изменении J к главе СНиП II-АЛ1-62, сводит рассматриваемую динамическую задачу к квазистатической и позволяет построить удобные формулы для определения динамической составляющей ветровой нагрузки. Он использован и в главе СНиП П-6-74. Корреляция пульсации продольной компоненты скорости учитывается следующим образом. Рассмотрим сооружение с равномерно распределенной массой и лостояияой жесткостью по высоте. Примем для его первой формы собственныхколебаний параболу и напишем выражение для отношения средних квадратов обобщенных координат системы с учетом корреляции пульсации скорости по высоте {f{t)) и в предположении, что пульсация скорости по высоте полностью коррелирована (p*it)), получим v = {0 r(0. (49) J(e)E"iJe (1 +вУМв*-2(1-~т/2)е?вМв1 ;(50) J(е) = Ц1 (ff) (Я) H»JJt«+={?+= ехр(--f i?- Н 150* Чтобы получить р*(/), следует в формуле (50) принять /(е) = 1 и разделить стоящий перед интегралом множитель на (a-f3). Корень квадратный из отношения (49) представляет собой параметр V, зависящий от высоты сооружения и, безразмерного параметра Bi и логарифмического декремента 6. Средние значения параметра (для 6=00,15 и fr0,30) приведены в табл. 8 Руководства, Теперь можно расчет высокого сооружения башенного типа вести приближенно в предположении, что пульсация скорости полностью коррелирована по высоте. Корреляция продольной пульсации скорости учитывается в этом случае путем введения в формулу для инерционной силы, действующей на /-ую массу при колебаниях сооружения по первой форме, коэффициента v. Динамическая составляющая ветровой нагрузки определяется по формуле (9) Руководства. Отметим, что указанная формула может быть использована только для сооружений башенного типа при учете первой (основной) собственной формы колебаний. В тех случаях когда для сооружений башенного типа необходим учет высших собственных форм колебаний, коэффициент v может быть принят равным единице, так как вклад высших собственных форм в таких сооружениях мал по сравнению с вкладом основной собственной формы. Для сооружений с массой М и ветровой нагрузкой, приведенными к его вершине, ir] = Qjm/Af. Используя формулу (Ю) Руководства, получим для динамической составляющей ветророй нагрузки формулу (11). Для сооружения с равномерно распределенной массой и постоянной по высоте жесткостью определение динамической составляющей ветровой нагрузки при учете только первой формы собственных колебаний можно упростить. Примем в качестве первой собственной форны колебаний параболу вида (г/Я)2, Тогда нормативное значение динамической составляющей ветровой нагрузки, действующей на уровне z - д{г)= = lJiv*i,()i. Приведенное ускорение определяется по формуле ,(.)=---(51) где flj()-статическая составляющая ветровой нагрузки на уровне верха сооружения; т - коэффициент пульсации скоростного напора на том же уровне . Используя выражение (51), получим q(z)=q {H)mlitn, где 5 коэффициент к="-.- {z/ny. Значение к для показателя степени otf = 0,2 приведено в табл. 9 Руководства. Однозтажные производственные здания (лри Я>36 м и >J,5). Для принятой расчетной схемы обобщенная масса jWi = УИ -Ь fi dzM-h-; (52) здесь для первой собственной форны колебаний здания принята прямая линия. Приведенное ускорение на уровне расположения массы покрытия 0,4 Нд (Н) т (Я) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 [ 32 ] 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
