|
| |
  |
Перейти на главную Журналы Табянца 7
6.6. При определении ветровой нагрузки на дымовые трубы, башни, аппараты колонного типа и опсрытые атажеркя доиускаето! учитывать только первую форму собственных колебаний. Необходимость учета высших форм колебаннй для высоких сооружен! консольного типа устанавлнваегся в каждом случае в зависимости от принятой расчетной схемы и от распределения касс и жесткостей по высоте сооружения. 6.7. Нормативное значение динамической составляющей ветровой нагрузки Qj, кН, для сооружений с массой и ветровой нагрузкой, приведенными к его вершнне (водонапорные башни, транс- портерные галереи и т. п.), допускается определять по формуле q;-<?Jvw, (п) где Q. - приведенная к вершине статическая составляющая ветровой нагрузки; v - то же, что в пп. 6.3 и 6.5; т - коэффициент пульсации скоростного напора для верха сооружения, принимаемый по данным табл. 7. Для транспортерных галерей коэффициент \ определяется по табл. 15. 6.вк Нормативное, зниченне динамкческой составляющей ветровой нагрузки , Па, для сооружений с равномерно распределенной массой и постоянной по высоте жесткостью при учете только первой формы собственных колебаний допускается определять по формуле где q {н)- нормативное значение статической составляющей ветровой «агрузкн ila уровне верха сооружения, определяемой по п. 2.1; , m -то же, что в в п. 6.7; к - коэффициент! учиты- ваю1Ци{) форму собственных колебаний сооружения (парабола) и характер изменения коэффициента пульсации по высоте и принимаемый по табл, 9 (и - высота сооружения, г -расстояние от поверхности земли до рассматриваемого сечения). Таблица 9
e.ft. Расчетные динамические перемещения высокого сооружения определяются по формуле (13) где гщ, i, V -принимаются но пп. 6.3-6.5; <й -i-ая круговая частота собственных колебаний сооружения, 6.10. Усилия и перемещения сооружения при действии ветровой нагрузки должны определяться раздельно от статической составляющей и от динамической составляющей, соответствующей каждой 1-й форме колебаний. Суммарные усилия и перемещения допускается определять по формуле где X - изгибающий (крутящий момент), поперечная или продольная сила, перемещение; - то же, от статической составляющей ветровой нагрузки; Xf-то же, от динамической составляющей ветровой нагрузки при колебаниях по f-й форме; s - число учнты-ваемых в расчете форм колебаний, 6.11, При расчете железобетонной дымовой трубы на ветровую нагрузку усилия в ее сечениях к перемещения определяются методом последовательных приближений. В качестве первого приближения принимаются изгибающие моменты в сечениях трубы, вычисленные без учета нормальных сил. Расчетные значения статической соствляющей ветровой нагрузки для участков трубы определяются по пп, 2.1, 2.2 и 5.5. Динамическое воздействие пульсации скоростного напора учитывается путем умножения статической составляющей на коэффициент, принимаемый равным 1,3 для нижних участков и 1,5 для верхних участков трубы. Далее для всех участков трубы вычисляются нормальные силы от собственного веса ствола, футеровки, площадок и т, п. По усилиям М и Nj вычисляются с учетом образования трещин кривизны и прогибы оси трубы на уровне середины участков [2Ь] *. *В квадратных скобках дается ссылка на литературу, / Затем вычисляются дополнительные моменты от нормальных сил ioti iiP" э"**** кроме прогибов у\ учитываются также прогибы t/KVw if вызванные креном фундамента. Во втором приближении определяются прогибы трубы по суммарным изгибающим моментам первого приближения и вычисляются новые дополнительные изгибающие моменты Адоп суммируемые с моментами Af(>, Процесс практически сходится после двух-трех приближений. При расчете трубы по первому предельному состоянию (по несущей способности) прогибы трубы, вызванные солнечной радиацией, не учитываются. При расчете по второму предельному состоянию прогиб ствола трубы определяется от суммарного действия нормальных сил, нормативной ветровой нагрузки, крена фундамента и солнечной радиации. Рекомендуется прогиб верха трубы уъ от действия солнечной радиации принимать равным 0,006Я, где Я -высота трубы. В качестве первого приближения для упругой линии трубы может быть принята парабола вида По суммарным изгибающим мо!лектам t-ro приближения вычисляются жесткости сечении трубы и ее прогибы. Принимая линию прогибов от расчетной ветровой нагрузки в качестве первого приближения методом последовательных приближений (см. п. 7, прил. 2), определяются основной период и первая форма собственных колебаний трубы. Динамическая составляющая ветровой нагрузки определяется по пп. 6.2-6.5, ОТКРЫТЫЕ ЭТАЖЕРКИ И ОДНОЭТАЖНЫЕ ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯ 6.12. Для открытых этажерок в качестве расчетной схемы принимается плоская стержневая система (рамная, решетчатая, комбинированная), жесткость которой равна суммарной жесткости плоских систем, составляющих этажерку. Масса Afj, сосредоточенная в узлах у-го яруса системы, равна массе j-ro перекрытия, включая в нее массы всего расположенного на пере1?рытни оборудования, а также полусумму масс стоек /-го и fe-ro этажа. Ветровая нагрузка на открытые и полуоткрытые (с закрытыми нижними этажами) этажерки с расположенным на них технологическим оборудованием определяется по пп. 6.2-6.6 для двух направлений, ветра, перпендикулярного продольной оси этажерки и совпадающего с ее продольной осью. Коэффициент пространственной корреляции V принимается по табл. Ш. 6.13. Если массы этажей и жесткости стоек отличаются не более чем на 20%, то допускается ветровую нагрузку па этажерку определять по формуле (11), при этом v принимается по табл, 10, Л у, - по табл. 13. 0 1 2 3 4 [ 5 ] 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
