|
| |
  |
Перейти на главную Журналы
6vl4. Ветювая нагрузка на открытую этажерку, примыкающую к ядаиню, но не связанную с bkm определяется как для отдельно стоящей, втажеркн. Для связанной со зданием этажерки, высота которой меньше или равна высоте здания, ветровая нагрузка определяется по п. прн этом коэффициент динамичности Ц в формуле 9) принимается равным единице, а для вычисления приведенного ускорения собст* венная форма колебаний может быть принята в виде прямой линии. Расчетная схема для этажерки, высота которой больше высоты здания, устанавливается в завнснмостн от высоты я конструк-тявной схемы здания. Если Я»тЯ«х*д1 то ветровая нагррка определяется так же, как для отдельно стоящей зтажки. 6.15. Для одноэтажных производственных адайвй в качестве расчетной схемы может быть принят аященлеякый в ооюванпе консольный стержень с массой покрытия Af, сосредоточенной в его вершине (центре тяжести покрытия) и. распределенной но высоте здания массой стоек, ограждений, подкрановых балок, мостового крана и площадок, связанных со стойками. i. Сосредоточенные на уровне подкранового путв массы нодкра-вовых балок н мостового крана, а также сосредоточенные- массы площадок, связанных со стойками зданий, приводятся к эквивалентной массе, распределенной по высоте стойки (см. п. 7. прял. 2). В этом случае на массу покрытия м действует сосредоточенная динамическая составляющая ветровой нагрузки, определяемая по формуле а по вы4:оте стержня - распределенная по треугольнику интенсивность динамической составляющей ветровой нагрузки, ордината которой на уровне расположения массы Af может быть определена по формуле (15) путем замены в числителе массы м на массу ц. Здесь н m - соответственно нормативное значение стати- ческой составляющей ветровой нагрузки и коэффициент пульеацнн скоростного напора на уровне верха здания, определяемые по п. 2Л и по табл. 7. Коэффициент v принимается по табл. 10. высокие здания еле. Дилаынческая составляющая ветровой нагрузки определи-ется для трех типов зданий высотой более 40 м: Г. Прямоугольные и квадратные в плане здания башенного типа с центром жесткости, совпадающим с центром масс. Для такого здания допускается учитывать только первые формы собственных колебаний, соответствующие его поступательным движениям в двух взаимно перпендикулярных направлениях. 2. Несимметричные в плане даиия с центром жесткости, т совпадающим с центром масс. Для такого здания учитываются его три низшие собственные частоты, соответствующие поступательным движениям здания i двух взаимно перпендикулярных направлениях и вращательным колеОанням относительно вертикальной оси, проходящей через центр тяжести здания. 3, Симметричные протяжные в плане здания типа пластин. Для такого здания учитываются его поперечные поступательные н вращательные колебания, возиикающие вследствие неравномерного распределения давления ветра по иавелренным и заветренным граням здания. 6.17. Для зданий первого.тила нормативное значение динамической составляющей ветровой нагрузки определяется по п. 6.2, ко-вффициент V, учитывающий пространственную корреляцию пульсации скорости ветра по высоте и фронту здания, принимается по табл. 11. Таблица 11
При отношении 5/Я<0,2 учитывается только корреляция пульсации скорости по высоте. В этом случае коэффициент v принимается по табл. 12. Для значений 0,2<5/Ж0,5 коэффициенты v определяются по табл. П. Таблица 12
Нормативное значение динамической составляющей ветровой нагрузки (?д, Па, для зданий первого типа с равиомерио распределенной массой и постоянной по высоте жесткостью допускается определять по формуле (12). Коэффициент и принимается по табл. 13. Таблица 13
6,18. Для несимметричных зданий (тип 2) расчетное значение перемещения на уровне z ъ направлении 2 (оси у) определяется по формуле {г) =  1 \i Kl (16) Здесь C=0,8165 BmiyJ (Я). Ai = *ii + hi + *э( где feii, kzsj kit - ординаты составляющих пространственной собсг-вениоп формы колебаний здания на уровне его верха, соответствующей ьой собствеН1[Ой частоте; bizCt/cn; - аэродинамический эксцентриситет; л?н - коэффициент пространственной корреляции, определяемый по табл. 14. Обобщенная масса здания JWi [iJt(*fH"2i)-ЭJ5 масса единицы высоты здания р,= CZ Мк)1и; момент инерции массы еди- г ГУ ннцы высоты здания /=(2/) /; -квадрат i-й круговой соб- ственнои частоты здания. Примечание. При определении перемещений и усилий в зданиях типа 2 и 3 ось X (i) направлена вдоль наветренной грани, ось у (2) нормальна к ней, а вертикальная ось Z (5) проходит через центр тяжести здания (рис, 7). Рнс. 7. Направление осей здании и состйвляющня ветроюй нагрузки врн неравномерной распр«Аелеинн Айвленнв по наветренной rpiiiii эдання \ 0 1 2 3 4 5 [ 6 ] 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
