|
| |
  |
Перейти на главную Журналы -1 2 h\ 1 3 31 *аз t A fegfl Азэг 3.1 j" 3,15.3,08 ЬИ-0.092 0,54)(0,35)" , „ 14.04 (-2,92)0,32.0,64 (0,35)= 3,08*3.1 122z/Hi xhm/m местность б Шг/Н, кН«/м, местность В. ПРИМЕР 4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ И ДИНАМИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ НА ВЫСОКОЕ СИММЕТРИЧНОЕ В ПЛАНЕ ЗДАНИЕ ТИПА ПЛАСТИНЫ Схема здания, его геометрические характеристики и рас(феделе- вие сосредоточеннык масс перекрытий и стев приведены на рис 8L  Рнс. & Схема эданн* щ ««Фстмнш«« формы колебйм! л -схема ад «яви: б - собств«вные поперечные форкы колена пни вданянв « - собственная продольная форма колебаний эдапня I. Определение собственных частот и форм колебаний здании Для рассматриваемого здания формы и частоты колебаний по каждому направлению определяются как для системы с г степенями свободы. Для зданий такого типа, согласно п. 6.16 Руководства, учитываются только собственные формы поступательных и вращательных колебаний, соответствующие низшим собственным частотам системы. На рис 8 приведены первые собственные формы поперечных и про* дольных поступательных н вращательных колебаний здания. г. Определение перемещений крайней диафрагмы здания N действующей на нее динамической составляющей ветров<»й иагруэкй и аоэмушающего крутящего иоиеИта на уровне z Масса единицы высоты здания £А1( 1/=622 т/м, моме&т инерции массы единицы высоты здания /=S /ft /Я-*4.3910*1.м. Аэродинамический коэффициент Сп*1.3, аэродинамический эксцентриситет <fe=0ii5 B=s0,15-78=ll,7 м. Перемещения н ветровая нагрузка определяются для лервого ветрового района и для двух типов местности Б и В. Коэффициенты пульсации для верха здания £=0,56, т- = - 0,89. Круговые собственные частоты адания <ля=2,21 р/с; <iOe= «2,13 р/с; A:fti, = l; Агк\\ Лз™=Адэеа = 11.7/39=0,3, = 1/39==гО,026 1/М. Нормативное значение статической составляющей ветровой нагрузки на уровне верха здания <Й.б (Я)=с„<7оАб (Я) ==1.3.270-1,67=590 Па; fl« в (Н) -1,3 270.1,25=.440 Па. Параметры и вычисляются по формуле п. 6.18: -Св=0,81б5.85.780.ёб-590=176б кН; Св«-0.8185-85-78.0,89.440=2102 кН. Коэффициенты пространственной корреляции 22Б =ЗЗБ зЖ = 0.36; Vgag Vg =V32B ==0.33 Обобщенная масса, соответствующая поступательным колебаниям здания Ml«1Я/3= 17564 т; для вращательных колебаний ы%=л ШкУъЬШ т. Расчетное перемещение крайней диафрагмы на уровне верха здания в направлении 2 определяется по формуле (20) Руководства 31766.10 Г , ,622-0,Эбу2,21\ , "Ь <> - 622.85.2,2 -*Х+ 78* / 622 \*/2.2П*Т/2 *орв (Я) = о, 137 м. Нормативное значение динамической составляющей ветровой нагрузки, действующей на крайнюю диафрагму, определяется по формуле (21) Руководства = -ggr"(0,36«+--+ -- « о,362, кН/м; „„в (z) = 0,39 г, кНУн. Нормативное значение возмущающего крутящего момента на уровне г определяется по формуле (22) Руководства ЗСБдУаа 2 3.1766.11,7-0,36 z Ы.крЬ- НИ 85 И ~ = 262 г/Я, кНм/м; , 3-2102.11,7.0,33 Z Ч.крВ () =---jf = Я, кНм/м. ПРИМЕР 5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ НА АППАРАТ ПЕРЕМЕННОГО СЕЧЕНИЯ ПО ВЫСОТЕ 1. Исходные данные Конструктивная схема сооружения и его основные геометрические характеристики приведены на рис. 9 Место установки сооружения III район СССР по скоростному напору ветра. Вес аппарата с заполнением в рабочем состоянии Qe -6980 кН. Модуль упругости материала аппарата fa-2,1 10 МПа. Начальный модуль упругости материала постамента £"=2,6510* МПа, Плотность материала постамента р===2,5 т/м. 2. Расчетная схема сооружения В качестве расчетной схемы аппарата принимаем консольный стержень переменного сечення, жестко заделанный в уровие верха обвязки постамента на отметке +7,2 м. Постамент представляет собой пространственную рамную систему с абсолютно жесткими обвязкой и фундаментной плитой. Фундаментная плита упруго защемлена в грунте. Расчетная схема сооружения приведена на рис, 10, , Сооружение разбиваем на отдельные участки с постоянной жесткостью, высота которых принимается не более 10 м. Нижним участком сооружения является постамент. Массы участков аппарата считаем сосредоточенными в их центре: Af,b-i==85,7 т; Afi-a=88,3 т; ЛГа-з= 155,5 т; Л*з-4 «231,8 т; Af4-6= 133,0 т; Л*5-б= 18.1 т. Масса постамента» сосредоточенная в уровне его верха, равна массе обвязки и полусумме масс колонн постамента: 250-1.3,14 {4.2 - 23) , 250-0,4.0,4.8,2.8 ЛГлос* =----1--2-" • * 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 [ 64 ] 65 66 67 68 69 70 |
