www.chms.ru - вывоз мусора в Люберцах


Почему витражи поражают или древнее искусство в интерьере


Панно в интерьере - модно, роскошно и практично


Наливные полы с 3D-эффектом - современное чудо дизайна


Что такое морской стиль и как его применить для оформления дома?


Почему эклектика в интерьере так популярна?

Перейти на главную  Журналы 

0 1 2 3 4 5 6 7 [ 8 ] 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70

V, лри высоте здания Н. К

0,56

0,52

0,47

0,49

0,46

0.43

0,44

0,42

0,39

0,41

0,39

0,37

0,36

6.25. НорыатиБНое значение интенсианости ветровой нагрузки, кН/м, на вертикальные элементы полотна при действии ветра в плоскости полотна определяется по формуле

д„ = (Я)

где S - число вертикальных элементов.

Значения коэффициента пространственной корреляции ннтенсив-ностн ветровой нагрузки vz приведены в табл. 17.

Таблица 17

« Vs лрн числе верт11Кдльн14х sjieweinofl

Высота полотна fi, ы

»0

40 I

80 1

160 -

- 40

1,33

1,16

1.11

2,41

2,28

2.17

3,88

3.61

3,24

1,27

1.18

1,12

1,06

2,43

2,27

2,16

2,05

3,61

3,38

3.0S

1,23

1,14

1,08

1.03

2,31

2,17

2,05

1,96

3,42

3,21

3,04

2,91

[,12

1,05

2,22

2,08

1,97-

1,89

3,27

3,07

2,92

2,79

6.26, Нормативное значение интенсивности ветровой нагрузки, кН/м, на вертикальные и горизонтальные элементы определяется по формуле

<?н.ш(т. нв. (26)

где Qu принимается по формуле (24). На эти нагрузки рассчитывается контурный леер и для них определяются расчетное тяжение в подвесках рей и нагрузки на мачту.

Реакция полотна, приложенная к верку мачты, суммируется со статической ветровой нагрузкой, приложенной на данном уровне и в динамическом расчете мачты не учитывается,

6.27. При действии ветра, нормальном к плоскости полотна, рассматривается одна мачта цепочки.

Перемещения и усилии в стволе мачты-и натя-жение в ее вантах прн статическом расчете определяются методами строительной механики с учетом пространственной работы мачты и геометрической нелинейности вант.



Алгоритм статического расчета щачты, построенный на основе метода перемещений, приведен в п, 6, прил. 2.

6,28. Нормативное аначенне статической составляющей ветровой нагрузки на ствол мачты определяется по п. 2,1.

Нормативное значение суммарной интенсивности статической нагрузки, нормальной к /-ой ванте -го яруса, определяется по формуле

9%= (Кп + Я1 (г.в) -1- 9„ {г.Щ cos [g, % 6)]), (27)

ГАС gn - нормальная составляющая веса, гололеда или эквивалент-jjofi нагрузки на единицу длины ванты;

sin а cos ф

qn{z,b)qkt{z)dcxb\x\\ 1 cos 1л,9я (г.в)] =-%

sin о

Скоростной напор qo и коэффициент ki{z) принимаются по табл, 1 и 2.

6.2Й. Для динамического расчета мачт рекомендуются две приближенные расчетные модели; А -линейная пространственная система; Б - упругий стержень на линейно-податливых опорах.

Для мачт с трубчатым и решетчатым стволом, масса которого намного превышает массу вант, допустимо использование модели Б,

Для мачт с решетчатым стволом и с тяжелыми вантами или большим числом вант в ярусе применение модели Б приводит к излишним запасам прочности в сооружении.

Методика определения собственных частот и форм колебаний для указанных моделей приведена в п. 7, прил. 2.

6.30. При расчете модели Б допускается учитывать только ее первую 4)орму собственных колебаний. Масса вант не учитывается.

Динамическая составляющая ветровой нагрузки определяется по указаниям п. 6.2.

Сосредоточенные в узлах мачты горизонтальные реакции вант (при действии на них пульсации скоростного напора) допускается учитывать с коэффициентом пространственной корреляции пульсации скорости, равным: при трех вантах в плане - 0,5; при четырех вантах в плане - 0,4; при шести и более вантах в плане - 0,35.

6.31. Алгоритм расчета моделей А и Б с учетом взаимной корреляции между формами и пространственной корреляции продольной компоненты пульсации скорости ветра приведен в п. 5, прил. 2.

Число собственных форм колебаний, учитываемых при определении динамических усилий и перемещений, зависит для модели А от жесткости ствола и от соотношения масс ствола и вант и устанавливается в каждом случае при реализации алгоритма расчета на ЭВМ, для модели Б может быть принято не более пяти.

6.32. Расчетные усилия в сечениях ствола мачты равны сумме динамических усилий н абсолютных значений усилий при действии статической составляющей ветровой нагрузки.

Расчетные натяжения в вантах для модели Б определяются па основе статического расчета мачты как нелинейной системы при действии наее статической и динамической составляющих ветровой нагрузки,

6.33. В качестве расчетной схемы для цепочки мачт принимается система упругих стержней, связанных между собой гориэонталь-



- - 1 . - .

пымн вантами, Укааания по динамическому расчету такой систе1Ш приведены в п. 5, прнл, 2.

вЛ4. Ветровую нагрузку на систему от вант рекомендуется определять в предположении статического действия пульсации скоростного напора па ванты.

e.S5. Нормативное значение пульсационной составляющей ветл ровой нагрузки на систему от вант определяется по формуле

где дв ( i) - нормативное значение интенсивностн пульсацяонной составляющей ветровой нагрузки на ванту на уровне первого яруса ыачты; m (Я) - коэффициент пульсации скоростного напора на iroM же уровне; Vc - коэффициент пространственной корреляция пульсационной составляющей ветровой нагрузки на систему. Формула для определения Vc приведена в п. 5, прил. 2,

Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки, действующей в каждом узле вант

где ft - число мачт цепочки; m - число ярусов мачты.

Эта нагрузка суммируется со статической составляющей ветровой нагрузки» действующей на узел вант мачты. -

градирни

ЬМ. Статическая составляющая ветровой нагрузки на оболочку градирни определяется по л. 2.1.

Коэффициенты давления н коэффициенты разложения в ряд-Фурье ветровой: нагрузки, распределенной по поверхности оболочки, пршсвмаются по пп. 12 н 14, табл. 1, прил. 1.

в,37. Перемещения и усилия в оболочке градирни при действие статической составляющей ветровой нагрузки определяются методами теории тонких оболочек.

Алгоритм динамического расчета градирен на действие ветра приведен в п. 5, прнл. .

I

7. АЭРОДИНАМИЧЕСКАЯ НЕУСТОЙЧИВОСТЬ ВЫСОКИХ СООРУЖЕНИИ И ГИБКИХ КОНСТРУКЦИЙ

Различают два явления аэродинамической неустойчивости высоких сооружений, возникающих прн их взаимодействии с потоком ветра: вихревое возбуждение сооружений цилиндрической формы в галопирование гибких призматических конструкций.

вихревое возбуждение сооружений цилиндрической формы

7.1. При обтекания сооружений цилиндрической формы плоскопараллельным потоком ветра в области за сооружением образуется хревая дорожка с щахматным расположением вихрей. Когда при определенных скоростях ветра частота срыва вихрей совпадает



0 1 2 3 4 5 6 7 [ 8 ] 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70