www.chms.ru - вывоз мусора в Люберцах


Почему витражи поражают или древнее искусство в интерьере


Панно в интерьере - модно, роскошно и практично


Наливные полы с 3D-эффектом - современное чудо дизайна


Что такое морской стиль и как его применить для оформления дома?


Почему эклектика в интерьере так популярна?

Перейти на главную  Журналы 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 [ 9 ] 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70

с собственной частотой сооружения, воаннкают pesoHBfiJJlfibic кол** бання. *

Поэтому кроме динамяческого расчета такого сооружения действие турбулентного ветра необходим также расчет на реэои1анс.

7.2. Проверка на резонанс сооружений круговой цилиндрической формы должна производиться в тех случаях, когда критическая

скорости ветра vp.t находится в пределах 0,64 V<p,(p.ft26 м/с.

При t<Kp.<<0.64V усилия в сооружении при резонансе всегда меньше усилий прн расчете в направлении действия ветра: скорость 25 м/с принята в качестве верхней границы критической скорости для всех географических районов СССР.

7Л. Критическую скорость ветра, вызывающую резонансные ко* лебания Сооружения в направлении, перпендикулярном ветровому потоку, допускается определять по формуле

где -период собственных колебаннй сооружения по f-ой форме, с; Sh-число Струхаля поперечного сечения (для круга Sh-0,2, для сечения с угловыми точками Sh=0,16); d - диаметр сооружения, м, для сооружений с малой коничностью (с уклоном не более 0,01)-г* диаметр его сечения на уровне 2/3 высоты,

7.4. Прн проверке на резонанс амплитуду интенсивности динамической силы Fi(z), Н/м, на уровне z при колебаниях сооружения по /ой форме допускается определять по формуле

где Qi {z) - относительная ордината i-ofi формы собственных коле-1аннй; FuCyqitptd-амплитуда ннтенсивибсти на уровне свободного конца сооружения консольного типа или в середине пролета трубчатой мачты на вантах; gxjuOfilSvi - скоростной напор.

Па, соответствующий критической скорости Pki; г -коэффициент поперечной силы, принимаемый равным 0,25-* для сооруж(ений круговой цилиндрической формы и 0,5 -для цилиндрических сооружений с поперечными сечениями, имеющими угловые точки.

Для сооружения консольного типа допускается учитывать только первую форму собственных колебаний.

7.5, Резонансные усилия в веремещения сооружения в сечении с координатой z допускается определять по формуле

где (г) - врогнб, изгибающий момент или поперечная сила от статически приложенной нагрузки Fi{z); для мачт на вднтах в качестве расчетного значения rt (г) принимается наибольшее из значений, вычисленных для критических скоростей Vkvi, при этом число учитываемых форм колебаний принимается не более четырех; б - логарифмический декремент колебаний, принимаемый равным: а) 0,30 - для железобетонных и каменных сооружений; б) 0,15 - для стальных аппаратов на железобетонных постаментах; в) 0,10 - для мачт и стальных футерованных дымовых труб; г) 0,05- для стальных сооружений и конструкций.



7.6. Расчетную статическую составляющую ветровой нагрузки по направлению действия ветра Па, соответствующую критическому скоростному напору 47км, допускается принимать постоянной по высоте сооружения и равной

где fк-коэффициент лобового сопротивления, принимаемый по п. 13, табл. 1, ирил. 1.

Динамическая составляющая ветровой нагрузки р, соответствующая Vhpt определяется в соответствии с указаниями, приве-денными в пп. 6,2-6.5, прн этом коэффициент динамичности для сооружений, указанных в подпунктах «б» и «в» п. 7.5, принимается по графику 2 рис. 6.

7.7. При расчете на резонанс другие кратковременные нагрузки НС учитываются.

7.8. Расчетные усилия и перемещения сооружения при резонансе допускается определять но формуле

X {г) =. V [ХР + [Х {) + (33)

где Л(г)-перемещение, изгибающий момент или поперечная сила, определяемая но формуле (31); Х{г), Гд(г) - то же, от нагрузок <?Jp и др , определяемых по п. 7.6.

7.9. Для сечений конической железобетонной дымовой трубы, расположенных ниже 7з ее высоты, расчетными будут усилия, возникающие в направлении действия ветра. Для верхней части трубы расчстнымп могут стать усилия при вихревом возбуждении, соответствующие второй форме собственных колебаний.

Критическая скорость ветра определяется для сечення трубы диаметром rf, для которого величина аэ(гкр)£/* максимальна. Здесь Од(кр)-ордината 2-й собственной формы колебаний трубы, гкр - высота, для которой оирелеляется критическая скорость

где Гй - период, соответствующий 2-й собственной форме колеба-. НИИ; Sh=0,22 - число Струхаля.

7.10. Расчетные перемещения и усилия в сечениях трубы определяются по формулам: 1

Хр {2) - cij (г) р (35)

где ал () - коэффициенты распределения амплитуд перемещении* изгибающих моментов и поперечных сил; расчетное значение обобщенной координаты, соответствующей 2-й собственной форме колебаний

где обобщенная масса Мг= f [1(2)02 (г)гг; /,=2 -масштаб тур-



Схема йппаррта

Соотношении между

ht н hi

Pfl с четный днанетр d

шеста h

Любое


di<di

Любое

dx<dt

булеитности (в диаметрах трубы); у™-=0,1; р = адгкр/</+(; аА =

<=0.16; f -наклон образующей трубы к вертикальной оси;

1,29* 10"* т/м* ~ плотность воздуха; Ci,=*0,25 - коэффициент поперечной силы.

7.11. Для арпаратов колонного тнпа переменногоСечеиия расчетный диаметр н высота принимаются по табл. 18.

7.12. Групповые аппараты, связанные между собой в горизонтальном направления, и аппараты, примыкающие к эдаиню или от* крытой этажерке и имеющие с ними одинаковую высоту, на резонанс не проверяются.

Если аппараты выше здания или открытой этажерки, то при проверке на резонанс аэродинамические силы следует принимать-действующими только до отметки верха здания или этажерки.

галопирование гибких призматических

конструкции

7.13. Интенсивность аэродинамической силы Г (г), вызывающей поперечные колебания призматической конструкции типа галопирования, определяется ее лобовым сопротивлением и поперечной си-

3514



0 1 2 3 4 5 6 7 8 [ 9 ] 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70