www.chms.ru - вывоз мусора в Люберцах


Почему витражи поражают или древнее искусство в интерьере


Панно в интерьере - модно, роскошно и практично


Наливные полы с 3D-эффектом - современное чудо дизайна


Что такое морской стиль и как его применить для оформления дома?


Почему эклектика в интерьере так популярна?

Перейти на главную  Журналы 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 [ 9 ] 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97


Сопротивление паропроница-нию многослойной конструкции (рис. 9) с сопротивлениями па-ропроницанию слоев l/Ai, I/A2, 1/Д3, 1/Д,г составляет

1/A-=S iiindn) l.6.i0<*.

(18)

Рис. 9. Сопротивление паропроницанию 1/А. Сопротивление паропроницанию, или плотность конструкции при пропускании водяных паров, определяется коэффициентом [А d \,Ь • W (для однослойной конструкции) или суммой всех отдельных слоев l/Aj (для многослойной конструкции)

По аналогии с коэффициентом теплопередачи X (см. табл. 1 приложения), который при расчете теплопроводности характеризует специфические особенности материалов, при расчетах паропередачи эту роль играет коэффициент паропроницаемости \х (см. табл. 1 приложения).

Данные о коэффициенте теплопроводности X действительны для воздушно-сухого состояния соответствующего материала. При этом следует иметь в виду, что каждое вещество, за исключением абсолютно плотных материалов (стекло, металл), обладает в зависимости от относительной влажности окружающего его воздуха определенной собственной влажностью, так называемой гигроскопической равновесной влажностью.

Средняя равновесная влажность принимается за основу при назначении расчетного значения X. Если из-за выпадения конденсата в материале повышается содержание влаги, то изменяется также коэффициент его теплопроводности X,

Изменение X при увеличении содержания влаги приведено в табл. 8. Аналогичной зависимостью коэффициента паропоница-емости от влажности можно в дальнейшем пренебречь.

2. Давление пара и температура в поперечном сечении конструкции. Диаграмма 7/Д - Р давления пара в поперечном сечении конструкции. При определении сопротивления теплопередаче \/k к термическому сопротивлению 1/Л должны прибавляться со-41ротивления теплоперехода Ьа и 1/ai.. Аналогично этому при паропроницании также существует такое сопротивление перехода 1/р [284], которое, однако, в сравнении с обычными для строительных конструкций значениями 1/А так мало, что им можно пренебречь. Итак, речь идет - в противоположность теплопереходу - о том, что разность давлений пара АР воздействует непосредственно на поверхность конструкции.

Если разности давлений пара между обеими поверхностями конструкции постоянны и ни в одном месте поперечного сечения стены водяной пар не подводится и не отводится, то плотность диффузионного потока в каждом месте поперечного сечения - неизменная





Рис. 10. Диаграмма 1/Д-Р. Показаны распределения давления пара при прохождении его через однослойную и многослойную кенструкции при беспрепятственном переносе водяных паров (без подвода воды или конденсации)



Рис. П. Диаграмма \/k-t. Распределение температур в одно- и многослойной конструкциях для нахождения температуры на границах слоев и на поверхностях ограждения в зимнее время

величина. (Описанное здесь стационарное состояние прежде всего положено в основу при последующем определении состояний давления пара в поперечном сечении стены.) Из этих основных положений вытекает графическое представление распределения давлений пара в виде диаграммы 1/Д - Р (рис. 10) [135, 881. На оси х суммарно нанесены сопротивления паропроницанию 1/А отдельных слоев в их последовательности снаружи внутрь. На оси у нанесены давления пара Р. Действующее снаружи давление пара

Рнар

ложено на ограничительной линии между наружным воздухом и наружным слоем; давление пара Рв действует внутри - на границе между внутренним слоем и внутренним воздухом.

Давления пара Рнар и Рв определяют с учетом данных об относительной влажности и температуре наружного и внутреннего воздуха. В результате получают распределение давления пара в поперечном сечении и сведения о переносимом через него количестве водяного пара, т. е. о плотности диффузионного потока g [кг/(м • ч)1.

Изменение давления пара в конструкции при неизменной плотности диффузионного потока представляется диаграммой 1/А - Р в виде отрезка Рнарв- Предпосылкой этого является непрерывный перенос пара без какого-либо подвода или отвода влаги в сечении конструкции. Плотность диффузионного потока, т. е. часовой влаго-перенос через 1 м поверхности конструкции, вычисляется как тан-

генс угла а прямой РнарРв-

g==tga = (PB-/Hap):

(19)

Диаграмма Ilk - t, температуры в поперечном сечении конструкции. Наряду с изложенными выше основными положениями для дальнейшего уяснения физических процессов, происходящих

2 Зак. 952 33



при диффузии пара, необходимо еще раз, исходя из понятия «теплопередача», остановиться на теплотехнических процессах.

Разность температур между внутренним и наружным воздухом с обеих сторон конструкции остается длительное время постоянной. Это так называемое стационарное состояние приводит к тому, что в конструкции устанавливается непрерывное падение температуры.

Плотность теплового потока q (Вт/м), т. е. проходящее в течение 1 ч через 1 м поверхности конструкции количество тепла, остается при этих условиях также постоянным. Это происходит и в тех случаях, когда конструкция состоит из большого числа слоев различной теплоизолирующей способности.

Теплоизолирующая способность конструкции в построенном состоянии определяется сопротивлением теплопередаче которое складывается из термических сопротивлений отдельных слоев и сопротийлений теплопереходу. Отсюда--графическое представление о распределении температур в конструкции с помощью диаграммы \lk - t (рис. И).

На оси X суммарно наносятся термические сопротивления dIX отдельных слоев (при многослойной конструкции) или термическое сопротивление 1/Л (при однослойной конструкции), а также сопротивления теплопереходу \1а (м • Х/Вт) и 1/ав в их последовательности снаружи внутрь. На оси у наносятся температуры t. Наружная температура обозначена на границе между наружным воздухом и сопротивлением теплоотдаче \1а, внутренняя температура <в - на границе между сопротивлением тепловосприятию 1/ав и внутренним воздухом. Температуры и связаны между собой линейно. Полученная таким образом прямая дает возможность определить температуру в любой точке конструкции. Увеличение угла наклона температурной прямой соответствует повышению плотности q теплового потока и поэтому справедливо для неизменяемых стационарных условий.

Температуры на каждой границе слоя могут быть получены непосредственно из диаграммы: - температура на наружной поверхности; txU /2/3 - температуры на границах слоев; t - температура на внутренней поверхности.

Расчетное определение температур на границах слоев также легко осуществимо и может быть рекомендовано при применении расчетных способов определения диффузии пара.

Поскольку в данном примере расчетным путем следует определить температуры на границах слоев, предлагаются следующие формулы:

1/а„--1/Л + 1/ав



0 1 2 3 4 5 6 7 8 [ 9 ] 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97